3.2材料

3.2.1高强度高性能凝结蛋白结构应由高强度高性能凝结剂和高强度钢筋制成；组件的内力很大或对

当对地震性能有很高的要求时，应使用钢混凝土和钢管混凝土组件。

3.2.C20，应遵守以下规定：

2所有类型结构的混凝土强度等级不应低于

1。在地震抗性设计中，第一级地震水平框架梁，柱及其节点的混凝土强度水平不应低于1,000 c30；

2气缸结构的混凝土强度等级不应低于1,000 C30；

3上层建筑的地下室地板的强度水平不应低

千C30;

4转换地板板，转换梁，转换柱，盒形转换结构和转换厚板的凝结器强度等级不应为

最低的C30;

5预应力混凝土结构的混凝土强度等级不应低于1,000 C40，不应低于1,000 C30。

6型钢制混凝土梁和柱的混凝土强度等级不应低于C30；

7现场铸造的非预定层混凝土地板结构的混凝土强度等级不应高于1,000 c

40

8当地震抗性设计时，框架柱的混凝土强度水平应在9度时高于C60，并且在8度时不应高于C70；

剪力墙的混凝土强度等级不应高于1,000 C60。

3.2.3应力的钢筋及其高层建筑物的特性应符合当前国家标准“混凝土结构设置”

GB50010。框架和对角线支撑构件根据一个，两个和三个级别的地震抗性水平设计，其纵向

应力的钢杆仍应遵守以下规定：

l实际拉伸强度测量钢棒与实际屈服强度测量值的比率不得小于1.25；

2钢棒的实际测得的屈服强度与标准屈服强度值的比率不应大于1.30；

3在钢筋的最大张力下，总伸长率的实际测量值不应小于1,000 9％。

3.2.4在地震设计期间，混合结构中的钢应符合以下规定；

1钢的实际测量屈服强度与实际测量的拉伸强度值的比率不应为0.85,000；

2钢应具有明显的产量步骤，伸长率不应小于1,000 20％；

3钢应该具有良好的焊接性和合格的影响韧性。

3.2.5在混合结构和钢管混凝土中钢制混凝土的垂直组件中的钢钢应使用。

390，Q420等级或其他符合结构性能要求的钢；

Q345和Q235级钢也可以使用

钢梁应由Q235和Q345级钢制成。

3.3适用的房屋高度和宽高比

3.3.1钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应分为A类和B类。

-租

混凝土B类和C级高层建筑的最大适用高度应符合表3.3.1L的规定，而B类高度钢

—2

混凝土B类和C类高层建筑的最大适用高度应符合表3.3.1的规定。

对于具有不规则平面和垂直方向的高层建筑结构，应适当降低最大适用高度。

表3.3.1·1A类高度加固混凝土高层建筑（M）的最大适用高度

地震抗性强度

结构系统非视觉设计8度

6度6度9度

0.20，O.30克

7060504035 1。

框架

－1501301至）1008050

框架剪力墙

所有地板剪力墙1501401201008060

剪切墙

部分框架支撑剪切墙130120100不应使用前50个

续表3.3.1-1

地震强度

...一

..

，心。

结构系统非视觉设计i8度

6度6度19度

o。

20gi 3og

160150I130IL00I9010

200

桶

llo

fs门:: i

：使用

注意：表中的框架不包含特殊的列框架

2。部分框架支撑的剪切壁结构是指剪切壁，在地面上方有部分框架支撑的剪切壁；

A类建筑物，当该地区的地震强度增加6、7和8度时钢结构高层建筑规范，在该区域的地震耐药性强度增加1度之后，遇到该表是适当的。

如果需要，应进行特殊研究。

4。其他结构在框架结构，板剪切壁结构和9度地震保护中列出。当房间时

当学位超过该表的价值时，结构设计应具有可靠的基础，并采用有效的“ BA”

表3.3.3.1-2b高度增强混凝土高度最大高度（M）

。等激素强度

结构系统非视觉设计8度

6度6度

0.20G0.30G

框架剪切墙170160140120100

110

所有地板剪力墙180170150130

剪切墙

部分框架支撑剪切墙15014012010080

1frame Core气缸220210.180140120

桶

内管3002802301701S0

注意I1部分框架支撑剪切墙结构是指在地面上方的剪切壁上的剪切墙

A级建筑物应为6或7度，以满足该世界的强度一次，以满足该世界的要求。 8

应该进行特殊研究；

3当房间恒星的高度超过桌子中的值时，结构设计应可靠并有效地增强。

措施...

3。

3。

2钢筋混凝土高层

建筑结构的高度比率不应超过表3.3.2的规定。

表3.3.2适用于钢筋混凝土高层建筑结构的最大高度比率

地震抗性强度

结构系统的非断层设计

6度，7度，8度，9度

框架5

板柱 - 剪切墙6

框架 - 剪切墙，剪切墙7

框架核心存储桶1

内管8

3.4结构计划布局

3.4.1在高层建筑物的独立结构单元中，结构平面应简单，规律，质量和刚性。

轴承能力的分配应为偶数。不应使用严重不规则的地板布局。

4.2高层建筑物应使用较小风效的平坦形状。

3。

3.4.3具有地震设计的混凝土高层建筑的计划布局应符合以下规定：

1平面应简单，规则且对称，以降低偏心率；

），

.4.3

3.4。

B应该遇到桌子

3L/

长（图片

飞机长度不通过的要求；

二十

l，

（一个）

（b）

TBF

LJ。

（C）

t-.lr

＿

（D）

（E）

图3.4.3建筑平面显示尸体

表3.4.3平面尺寸和突出零件尺寸的比率限制

强度强度lib1/b敲门l/b

6.0.5.2.0

6，7度3

8.9度

感情

3。平面突出部分的长度1不应太大，宽度B不应太小（图3..3），1/bmax和1/b作为符号。

符合表3.4.3的要求；

4建筑平面不应用重叠的角或薄腰形平面排列。

3.4.4在地震设计期间，B级高层建筑高层建筑物的高层混凝土，混合结构的高层建筑和本规定的第10节

本章中提到的复杂的高层建筑结构应简单且规则，以降低偏心率。

3 ..

45考虑到意外偏心的影响，结构平面布置应减少规定的水平地震力效应中扭转的影响。

接下来，地板上垂直组件的最大水平位移和层间位移不大于地板的平均值。

1。

价值的2倍不应大于地板平均值的1.5倍； B高度B或高于A或更高的高层建筑物

本法规第10章中提到的结合结构和复杂的高层建筑不应大小。

全部

该楼层平均值的1.4倍。第一个自我振动周期t主要由结构扭曲组成，第一个自振动期主要由翻译组成

实际上，A类高度的高层建筑不应为B级高度的高层建筑，高度高于A类高度的混合结构。

该法规第10章中提到的复杂高层建筑不应为0.85。

注意：当地板的最大层间位移角不超过本法规第3.7.3条规定的限制的40％时，地板

垂直构件的最大水平位移和层间位移与地板的平均值的比率可以适当放松，但不应大于1000000。

1。

6。

3.4.6当地板板狭窄且较长，带有大凹形或孔时，应在设计中考虑其结构。

不利影响。有效的地板宽度不应小于地板宽度的50％。地板开口的总面积不应超过地板。

30％；一侧的最小净宽度不应小于5m，并且

扣除凹槽或孔后，地板板在业余时间。

打开孔后，两侧的地板板的净宽度不应小于2m。

3.4.7当中央地板大大削弱时，如果地板的中央部分大大减弱，则应添加。

对于连接零件的强板板和墙壁的结构措施，如果需要，可以在延长部分的凹槽中安装连接梁或连接板。

3.4.8大孔在地板板上打开并减弱后，应采取以下措施：

1使孔附近的地板增厚，提高地板板的加固速度，并采用双层双向增强；

两个孔的边缘有边缘和隐藏的梁；

3。浓缩的倾斜钢杆排列在地板孔的拐角处。

3.4.9在设计地震阻力时，高层建筑物应调整平面形状和结构布局，以避免设置防震接头。身体形状的复兴

应根据不规则性，基础条件以及技术和经济状况等因素进行比较，具有不规则和不规则的立面建筑物。

分析以确定是否设置防震接缝。

3.4.10设置防震接缝时，应遵守以下规定：

l防震接头的宽度应符合以下规定：

1）当高度不超过15m时，框架结构房屋的高度不应小于100mm；如果超过15m，6度，7度，8度，并且

每次增加5m，4m，3m和2m，宽度应为20mm；

2）框架 - 剪切墙结构房屋不应小，项目1）中指定的价值的70％，而剪切壁结构房屋不应很小，

本段第1项中指定的价值的50％，并且不应小于100mm。

2。防震接头两侧的结构系统都是不同的，应根据不利的结构类型确定防震接头的宽度；

3。防震接头两侧的房屋的高度不同，可以根据低房屋的高度确定防震接头的宽度；

框架结构设有48度和9度地震抗性设计时，当防震接头两侧的结构高度差异很大时

柱子的推肋应沿房屋的整个高度进行加密，并且可以根据需要沿着房屋的整个高度设置不少于两个垂直通道。

碰撞墙有数千个防震裂缝；

5当相邻结构的基础存在较大的定居点差异时，建议增加防震接头的宽度；

6。防震接头应沿着房屋的整个高度设置。地下室和基础上应该没有防震接头，但应位于上部防震接头的相应点。

加强结构和联系；

7。在结构单元之间或主楼和讲台之间使用牛腿托梁的方法不适合设置防震接头，否则应使用。

依靠措施。

3.4.11在地震抗性设计期间，膨胀关节和沉降关节的宽度应符合本法规的第3.4.10条，以防止地震。

接缝宽度要求。

3.4.123.4.12

高层建筑结构的扩展关节的最大间距应符合桌子的要求。

表3.4.12膨胀关节的最大间距

结构系统构建方法（M）之间的最大间距

框架结构施放到位55

剪切墙结构铸造45

注意：1框架剪力墙的膨胀关节间距可以根据结构的特定布置使用。

墙邮件之间的价值，

2当屋顶没有绝缘措施时，混凝土的收缩越多，或者由于建筑曝光时间而暴露于室内结构

当膨胀接头更长时，应适当降低膨胀接头之间的距离。

在3个干区，炎热的夏天和频繁暴雨之间的结构膨胀关节之间的距离是合适的。

减少时。

3.4.13当使用有效的结构措施和施工措施来降低温度和混凝土收缩对结构的影响

响起时，可以适当放松膨胀接头的间距。这些措施可能包括但不限于以下方面：

1。增加受温度变化影响的零件的加固速率，例如顶层，底层钢结构高层建筑规范，山墙和纵向壁端空间；

2加强顶层的绝缘措施，并在外墙上安装外部绝缘层；

3每30mr - ..，40m间距，带宽为800mmr- ..，1000mm。钢杆是圈接头，施工后的胶带是

45天后应倒入混凝土；

4使用收缩水泥，减少水泥的量，并在凝结剂中添加适当的混合物；

5提高每个地板的结构加固速率或采用部分预应力结构。

3.5结构垂直布局

3.5.1高层建筑的垂直形状应是规则且均匀的，以避免过度的外部采摘和包容。结构的侧向刚度

该学位应在底部很大，并且上部应在底部较小，并逐渐变化。

3.5.2在地震设计期间，高层建筑物相邻地板的横向刚度变化应符合以下法规：

1-

对于框架结构，可以根据公式（3.5.21）计算地板及其相邻上层的侧向刚度Y1，并且该层是

与相邻上层的比率不得小于0.7，并且相邻上三层的平均刚度值不得小于0.8。

yi = jun（3.5.2-1）

.v;+

1.，，

地点：-y1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- ----------------------------------------------------------------------------- ------------------------------------

-

（（（（（

V，VI+L第I层和I+L层的地震剪切标准值KN；

+IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII-IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII-IIIIIIIIIIIIIIIIIIIII-

位移（M）。

-

2对框架剪墙，平板柱剪切壁结构，剪切壁结构，框架 -

芯缸结构，气缸结构，地板与其相邻上层的横向刚度比为12

它可以计算为（3..2-2），并且该层与相邻上层的比率不应小于

方程式5

O.9;当该层的高度大于相邻层高度的1.5倍时，比率不应很小

在1.1；对于结构底部的嵌入式层，比率不得小于1.5。

vi免口，

Y2 =，。，3.S.2-2）

vshil.ih; t，1

药丸：Y2考虑地板高度校正的地板侧向刚度比一一。

3.5.3高层建筑物的高层建筑地板之间的剪切轴承能力不应小于与之相邻的高层建筑物。

一

80％的剪切轴承能力不应少于其相邻上层的剪切轴承容量的65％； B-Height高层建筑的建筑物

层侧侧力结构的剪切轴承能力不应小于相邻层的剪切轴承能力的75％。

注意：抗底抗性结构的剪切轴承能力是指考虑的水平地震作用方向。

圆柱，剪切壁和对角线括号的剪切轴承能力的总和。

3.5.4在地震设计期间，结构垂直的垂直横向抗力组件应连续从上到下渗透。

3.5.5在地震阻力设计中，当结构的上层的高度HL放置在室外地板上和房屋的高度H时

当比率大于0.2时，上层之后的上层的水平尺寸B1不应小于下层水平尺寸B的75％（图

3.5.5a，b）;当上层相对于下层地板抬起时，上层的水平尺寸B1不应大。

下层的水平尺寸B为1.1倍，水平外尺寸A不应大于4M（图3.5.5c，d）。

租金81Ttbi-t

BB

（a）{b）（c）（d）

图3.5.5垂直包含和结构的外部描述

3.5.6地板的质量应沿高度均匀分布，地板的质量不应是相邻下层的质量的1.5倍。

71

5。

.3

.5

第3章和3.5章。

第1章

同时使用不符合这些规则2

不建议在地板刚度和轴承能力上进行相同的变化

本文指定的高层建筑结构。

3.5.8横向刚度，载荷能力和垂直横向抗力部件的连续性的变化不符合本调节的第3.5.2节。

3 ..

5。

，3.5。

4个项目

所需的地板对应于增加125次

地震作用标准价值的剪切力应

系数。

郑芬

3.5.9当结构顶层消除某些墙壁和柱时，应进行弹性或弹性可塑性。

分析和补充计算并采取有效的结构措施。

3。

6地板建筑结构

3.--

6。

1剪切壁结构，高度超过50m，10

当框架圆柱体结构和本法规第1章中提到的修订时

杂项高层建筑结构应采用现场建筑结构，剪切壁结构和框架结构应采用现场建筑结构。

3.6.2当房屋的高度不超过50m时，设计了8度或9度的地震电阻时应采用现场建筑结构；需要6或7度阻力。

综合地板盖可以在地震设计期间使用，应满足以下要求：

1。对于没有现场层的预制板，放置在梁上的板末端的长度不应小于50mm。

2长度不应为100。

胡须肌腱应在预制板的末端保留，即1,000毫米。

3。在预制空心板的孔端应该有一个插头。插头深度不应小于60mm，强度水平不应低于C20。

混凝土被紧密倒入。

4楼盖的预制平板接缝的上边缘宽度不应小于40mm。当平板接缝为40mm时，应将钢筋安装在平板接缝中。

它也适合穿透整个结构单元。现场平板关节和平板关节梁的混凝土强度等级应高于预制板的混凝土等级。

学位水平。

5。每个地板建筑物都应配备现有的钢筋混凝土层。现场层的厚度不应小于50mm，并且直径不应在两个方向上排列。

对于距离小于1,000 6mm且间距小于200mm的钢网，应将钢筋拉入横梁或剪切壁中。

3.6.3房屋的顶层，结构转换层，大型底盘的顶层和多高高的结构，平面是复杂的或打开了孔。

嵌入在上层结构中的大楼和地下室应采用地面铸造结构。一般地板上的铸造建筑物

板的厚度不应小于80mm，当隐藏的管道嵌入板中时，板的厚度不应小于100mm；顶层平板的厚度不应小于

120mm，第0章相关法规；普通的地下室屋顶

双层双向加固是合适的；转换层的地板板应符合本法规的第一部分

0mm;

平板的厚度不应很小，000,16。嵌入上部结构的地下室地板的地下地板应由梁和平板结构制成。

地板平板的厚度不应为180mm，并且应使用双层双向加固，并且每层的增强率和每个方向的增强率不应为100mm。

0.25％。

3.6.4可以使用跨度为1/45，__，1/50的现场预应力混凝土地板板的厚度，不应小于150mm。

3.6.5应该采取措施，以防止或减少主结构在现场预应力混凝土板上的地板板上的应用。

预应力的阻碍效果。

7剪墙结构设计

7.1一般法规

.1剪切壁结构应具有适当的横向刚度，其布局应符合以下规定：

7.1

1。计划布局应该简单且规则，应沿两个主要轴向方向或其他方向在两个方向上排列。两侧的侧向应该是刚性的。

学位不应太大。在设计地震抗性时，不应采用仅采用单向墙壁的结构布置。

。

2建议连续排列从底部到顶部，以避免刚度突然变化

3.门和窗户开口应上下对齐，并排列成排，以形成透明的墙壁四肢和连接光束；建议避免引起壁肢宽度的差异。

孔口开口有很大的差异。在地震设计期间，第一，第二和第三层剪力壁的底部加固不应用于上下孔开口。

对于未对准的恶孔墙和全高度，不应使用带有部分重叠孔的重叠的恶孔墙。

7.1.2剪力墙不应太长。较长的剪切壁应配备具有相对较大跨度高度的连接梁，以将它们分为相对均匀的长度。

每个墙壁截面的高度与壁截面的长度的比率不得小于3，并且壁截面的长度不应大于8m。

。

7.1.3 The connecting beam with a span height ratio of less than 500000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000

梁设计。

.4在地震设计期间，剪切壁底部的加固零件范围应符合以下法规：

7.1

1底部加固部分的高度应根据地下室屋顶计算；

2底部加固部分的高度可以作为底部的两个楼层的较大值和墙壁总高度的1/10值。一些框架得到了支撑和切割。

力壁结构的底部加固部分的高度应符合本法规第10.2.2条的规定；

3当计算结构时，基板的一楼或地面下方，底部加固部分应延伸至计算出的嵌入端。

.5地板梁不应在剪力墙或芯缸上支撑。

7.1开。

7.1.6当剪切壁或芯缸壁壁仅连接到相交平面外的地板梁时，它可以沿着地板梁的轴为正方形。

设置剪切墙，连接到梁的支撑柱或在墙壁内设置隐藏的柱，并应符合以下规定；

l当将沿地板梁轴连接到光束的剪切壁时，壁的厚度不应在一千个梁的横截面宽度中很小；

2设置支撑柱时，它们的横截面宽度不应小于梁宽度，并且它们的横截面高度可以包括在壁厚中；

3当隐藏的柱安装在墙上时，隐藏柱的截面的高度可以是墙壁的厚度，并且隐藏柱的横截面宽度可以作为梁宽度加倍。

厚墙；

4应测量隐藏柱或支撑的纵向加固（或类型）的总加固比。

计算柱钢）不应小于表格

71。

6条法规。

表7.1.6隐藏柱的纵向加固的结构增强率

地震设计

设计状态非主管果汁安装

1级，第2级，第3级，4级

O..70.60.50.5

增强率（％）9O

注意：使用400.MPA和335MPA级钢筋时。表中的值应分别增加。OS和0.10。

5地板梁的水平钢条应延伸到剪切壁或支撑柱中，延长的长度应满足钢棒的铀固化要求。钢筋铀固体

段的水平投影长度不应在非看势设计中很小，并且在0.4Babe中不应很小；

实心截面的水平俯仰不符合要求，并且延伸到梁头部，光束的纵向加固延伸到梁头部

当您找到阴影长度时，您可以塑造地板梁和墙壁

后弯图7.6）

折叠铀固体（1.，采取固体措施

其他可靠的图纸也是可能的。

图7.1.6地板梁延伸

墙壁形成梁头

1。一层梁，2。一个剪墙，3。一层

横梁加固的水平投影长度

6隐藏的圆柱或支撑柱应配备推动加固，并以推杆的直径为单位，二和八毫米，四级和非断电抗性。

，第3级不应少于

在6mm处，钢筋之间的间距不应很小

它不应同时很小，也不应为1、2和3级的纵向直径的1/4

150mm，200mm较大时，当非震荡

第4级，而不是。

7.1.7当横截面高度与墙壁厚度的比率不超过40000元时，应根据框架柱进行横截面设计。

在地震设计期间，所有这些都以短肢，B级高度高层建筑和

7.1.8剪切壁不应用于高层建筑结构；

应安排具有9度强度的A级高层地板，不应与相对较短的高层使用。

建立了地震抗性，没有短剪切墙

肢体剪力壁力壁结构。当使用具有更短的剪切壁的剪切壁结构时，应遵守以下法规：

切口

l在指定的水平地震的作用下，短LIMB剪力壁的轴承部分的倾斜力矩不应大于结构底部的总地震

底部

50％

推翻扭矩；

2-

房屋的适用高度应适当降低，比该法规的表3.3.1L中指定的剪切壁结构的最大高度。

在7度，8度（0.2 g）和8度（0.3 g）下，不应分别为100m，80m和60m。

注意：1个较短的剪切壁是指不超过300mm的横截面厚度的最大比率，并且横截面高度与每个肢体厚度的最大比率大于100％。

4，但不超过一千八个剪力墙；

2带有更短的剪切壁的剪切壁结构是指在规定的水平地震的作用下的短LIMB剪力壁。

底部的倾覆力矩不少于结构底部的总地震推翻力矩的30％。

7.1.9剪切壁应在平面，偏心压缩或偏心张力以及平面的外轴中心剪切。

在压力下验证负载能力。在集中载荷下，当墙壁上没有隐藏的柱时，还应检查局部压力承载能力。

7.2横截面设计和结构

7.2.1剪切壁的横截面厚度应符合以下规定：

L应该符合本法规附录D中的墙稳定性验证要求。

2。第一和二级剪力墙：底部加固不得小于200mm，其他零件的形状不应小于160mm。

垂直剪墙底部的加固区不应小220毫米，其他区域不应小180mm。

3。级别的3和4剪切墙：不应小于160mm，并且单状独立剪墙的底部加固部分不应小于

180mm。

4非主流设计不应小于160mm。

5 In the shear wall wellbore, the thickness of the wall limbs that separate the elevator shaft or pipeline shaft can be appropriately reduced, but it should not be less than 160mm.

7.2.2 When seismic design is carried out, the design of short-limb shear walls should comply with the following provisions:

1 In addition to complying with the requirements of Article 7.2.1 of this regulation, the bottom reinforcement area should not be small.

at 200mm, 80mm.

Other parts should not be less than 1

2-, the axial compression ratio of the shear wall of the second and third grades should not be 0.45, 0.50, and 0.55 respectively, and the cross-section of the shape is short.

The axial compression ratio limit of the limb shear wall should be reduced by 0.1 accordingly.

3 The bottom reinforcement part of the short-limb shear wall should be adjusted according to Article 7.2.6 of this section, and the other layers are one, two,

At the third stage, the shear design value should be multiplied by the increase coefficients 1., 41.2 and 1.1 respectively.

4 The setting of the edge members of the short-limb shear wall shall comply with Section 7.2.1 of this regulation

Article 4 provisions.

5 The reinforcement ratio of all vertical steel bars of the short-limb shear wall, the bottom reinforcement area should not be less than 1.2% 3.

Level 4 should not be less than 1.0%; other parts should not be less than 1.0% at levels 1 and 2; other parts should not be less than 0.8%.

6 It is not advisable to use a single-shaped short-limb shear wall, and it is not advisable to arrange a single side that intersects with it outside the plane on the single-shaped short-limb shear wall.

Floor beams.

7.2.3 The vertical and horizontal distribution of steel bars in high-rise shear wall structures should not be arranged in single rows.

When the cross-section thickness of the shear wall is not greater than 400mm, double row reinforcement can be used; when the cross-section thickness of the shear wall is not greater than 400mm, but not greater than 700mm,

Three rows of reinforcement should be used; four rows of reinforcement should be used when the maximum is 700mm. The spacing between the tensile bars should not be

The diameter should not be less than 6mm.

7.2.4 Seismic design double-limb shear walls should not have small eccentric tension on the wall limbs; when any wall limb is eccentric tension on the wall limbs

when, another.25.

The bending moment design value and shear design value of the wall limb should be multiplied by the increase coefficient 1

7.2.5 The above parts of the bottom reinforcement part of the first-level shear wall, the combined bending moment design value and combined shear design of the wall limbs

The value should be multiplied by the increase coefficient, the bending moment increase coefficient can be taken as 1.2, and the shear increase coefficient can be taken as 1.3.

一

-

2。

7。

, when the third level should be followed by formula (7.2.1)

，26

Shear design value of part shear wall cross section

Department strengthening

6 bottoms

一

-

.2。

Grade shear wall

Adjustment should be adjusted according to formula (762)

全部;

，二

9 degrees, level 3 other

部分

和

At level 4

不规律的

全部。

V =

1J,...vw(7.2.6-1)

·m

V=1.1-Shangzhu Vw(7.2.6-2)

MW

Where: V——the shear design value of the shear wall section of the bottom reinforcement part;

Vw-----Shearing force of the shear wall section considering seismic action combination

Calculate the value;

MW\11----Seismic bending bearing capacity of the shear wall, the bearing capacity should be considered

Adjustment coefficient 1RE, adopting actual longitudinal reinforcement area and material strength standards

Calculate the value and combined axial force design value, etc., and should be included in the wall when there is a winged wall.

Longitudinal steel bars within the range of twice the thickness of the wing wall on both sides;

Combination calculation value of the shear wall bottom section bending moment at Mw-bottom reinforcement part;

7. Fly one-one shear force increase coefficient, first level is 1.6, second level is 1.4, third level is

Take 1.2.

7.2.7 The shear design value of the shear section of the shear wall limb should comply with the following provisions:

1Permanent and short-term design status

V�o.25/3fcbwhw()(7.2.7-1)

C：

2 Earthquake design status

When the clipping ratio is greater than 2.5

V�-(0.20/3fcbwh)(7.2.7-2)

1REc:

When the clipping ratio is not greater than 2.5

v�—(0.lS{Jcfcbw)(7.2.7-3)

Yadi

The scissor ratio can be calculated according to the following formula

Enter = MC/(V heart)(7.2.7-4)

Where: v-the shear design value of the cross section of a shear wall;

The effective height of the cross-section of h-center-one shear wall;

All the factors affecting concrete strength should be in accordance with Article 6.2.6 of this regulation